Trenutno je obratovalna obremenitev enote za uplinjanje gnojevke premog-voda na splošno 95 odstotkov ~ 110 odstotkov, delovanje pri visoki obremenitvi pa močno vpliva na sistem. Z nedavnimi operacijami je bilo ugotovljeno, da se je življenjska doba ognjevzdržnih opek občutno skrajšala, ker je bila obremenitev uplinjevalnika dvignjena na 15 odstotkov, življenjska doba cilindričnih opek uplinjevalnika A/B (opeke z gorilno komoro-K) pa je le približno 3700h, pri zamenjavi pa je preostalih ognjevzdržnih zidakov manj, veliko manj kot 1/3 celotne (proizvajalci ognjevarnih zidakov zahtevajo, da se ognjevzdržni zidaki zamenjajo, ko ostane 1/3) in so ognjevarni zidaki resno poškodovani .
Celovito analizo, da bi podaljšali življenjsko dobo ognjevarnih opek, je treba prilagoditi z naslednjih vidikov.
struktura pretočnega polja
Kot vsi vemo, je kakovost atomizacijskega učinka določena s hitrostjo in kotom izstopa materiala iz gorilnika, pri čemer ima glavni kisik ključno vlogo. Ognjevarne opeke povzročajo hude praske. Priporočljivo je, da je glavni pretok kisika v gorilniku od 120 do 150 m/s.
Podatki, ki jih je zagotovil imetnik patenta, so: hitrost pretoka kisika 8949 m³/h ustreza tlaku uplinjača 6,3 MPa, hitrost glavnega pretoka kisika 130 m/s in hitrost centralnega pretoka kisika 120 m/s. S povečanjem koncentracije premogovne gošče je pretok kisika v peči C dosegel 9600 m³/h. Za zagotovitev, da je glavni pretok kisika znotraj priporočenega območja, mora biti ustrezen tlak v uplinjalniku 6,8 MPa, vendar tlačna posoda ne omogoča delovanja pod nadtlakom. Ni mogoče doseči (trenutni tlak je 6,5 MPa).
Glede na trenutne delovne parametre je izračunano, da je glavni pretok kisika dosegel 145 m/s, osrednji pretok kisika pa 114 m/s (pogoji za izračun: kot izmeta materiala 50 stopinj, temperatura 22 stopinj, razmerje osrednjega kisika 16,6 odstotkov). Zaradi razlike med posameznimi gorilniki obstaja določeno odstopanje v njegovi hitrosti pretoka, vendar je obseg odstopanja manjši od 5m/s. Med obratovanjem uplinjevalne enote nekega podjetja so bile ognjevarne opeke resno poškodovane, ko je bil glavni pretok kisika 95 m/s in 145 m/s. Glede na trenutne razmere, ko bo sistem dosegel 110-odstotno obremenitev, bo glavni pretok kisika dosegel 148 m/s, kar močno odstopa od procesnega indeksa. Ko je temperatura poleti višja, se bo glavni pretok kisika bolj spremenil (glej tabelo 1 za ustrezno razmerje med pretokom kisika in temperaturo cevovoda za kisik ter tlakom uplinjevalnika).
Po izračunu temperature kisikovoda v letu 2014 (najvišja temperatura poleti je 37 stopinj, najnižja temperatura pozimi pa 17 stopinj), bo poleti glavni pretok kisika dosegel 16 m/s. V letu 2014 je bil čas delovanja peči A od maja do oktobra, predvsem v sezoni z višjo temperaturo; medtem ko je bil čas delovanja peči B od avgusta do decembra, temperatura med obratovanjem pa nižja. Peč A je delovala 3716 ur pri visokih temperaturah, medtem ko je peč B delovala le 1960 ur pri visokih temperaturah. Pri enakih delovnih pogojih je glavni pretok kisika v peči A 10 m/s hitrejši kot v peči B. Pri zamenjavi ognjevzdržnih zidakov je bilo ugotovljeno, da je bila debelina preostalih ognjevzdržnih zidakov v peči B 3 cm večja od da je v peči A.
Septembra 2012 je uplinjevalnik deloval pri 100-odstotni obremenitvi, največji pretok kisika je bil 8800 m³/h, sistemski tlak je bil nadzorovan pri 6,5 MPa, glavni pretok kisika pa je bil nadzorovan pri 120~125 m/s. Učinek ognjevzdržnih opek je bil dober. Zaradi nizke zgodnje obremenitve sistema imajo ognjevarne opeke manj erozije. Od začetka obratovanja do prve zamenjave ognjevzdržnih zidakov v peči C je obremenitev v bistvu 95 odstotkov ~105 odstotkov, življenjska doba valjaste opeke pa doseže 10,000h.
Iz dejanskega delovanja je razvidno, da je glavni pretok kisika visok, ognjevzdržna opeka je resno korodirana in življenjska doba je skrajšana. Z analizo lahko pretok kisika dodatno zmanjšamo le s spremembo velikosti gorilnika.
delovna temperatura
Ustrezna delovna temperatura je ugodna za nastanek določene debeline filma žlindre na ognjevzdržnih opekah na notranji steni uplinjevalnika za zaščito ognjevzdržnih opek. Na splošno velja, da se bo nad primerno delovno temperaturo stopnja erozije opeke z visoko vsebnostjo kroma povečala za 4-krat za vsako povečanje za 100 stopinj. Tališče pepela premoga se poveča in ustrezna delovna temperatura uplinjevalnika se poveča. Tališče pepela premoga določa razmerje kislih in alkalnih snovi v premogu. Alkalni oksidi znižujejo tališče premogovega pepela. Več kot je alkalnih oksidov, nižje je tališče pepela. Vendar pa so najhitrejša stopnja erozije ognjevzdržnih opek pogosto alkalni oksidi (stopnja erozije kalcijevega oksida na ognjevzdržne opeke je večja kot pri železovem oksidu), zato pri proizvodnji uplinjanja ni tako, da nižje kot je tališče pepela, tem bolje . Tovarna in naše podjetje sta istega tipa, obremenitev se ne razlikuje veliko, pretok kisika je približno 10000 m³/h, tališče pepela uporabljenega surovega premoga je 1180 stopinj, delovna temperatura pa 1250 stopinj. Trenutno je delovna temperatura uplinjevalnika našega podjetja 1320 ~ 1350 stopinj. V primerjavi z njim je tališče pepela surovega premoga, ki ga uporablja naše podjetje, veliko nižje, še vedno pa je prostor za znižanje delovne temperature. Tudi delovna temperatura po mešanju premoga mora biti manjša ali enaka 1250 stopinj. Zato lahko naše podjetje zniža trenutno temperaturo peči za 30 ~ 50 stopinj, poveča efektivno vsebnost plina v plinu za 0,5 odstotka, vsebnost CO₂ za 16,5 odstotka in vsebnost metana za 900 × 10⁻⁶.
Poleg tega je med delovanjem preveč občutljiv na razliko v tlaku na odprtini za žlindro. Ko se ugotovi, da razlika v tlaku na odprtini za žlindro narašča, se stopnja pretoka kisika slepo poveča, stopnja pretoka kisika pa se poveča, kar povzroči zvišanje temperature peči. Zdaj dodajte 1 kisik (16 m³) v vsak gorilnik, delovna temperatura uplinjalnika se bo povečala za 5 stopinj, dodajanje 5 kisika pomeni, da se bo temperatura peči povečala za 20 ~ 30 stopinj in stopnja obrabe ognjevzdržnih opek po 8 urah delovanje je enako kot pri ognjevzdržnih opekah brez kisika. 2d količina obrabe.
Kako presoditi, ali je prikaz tlačne razlike na izhodu žlindre resničen, se lahko obrnete na spremembe drugih procesnih parametrov in naredite celovito analizo, da pravilno presodite dejansko razliko tlaka na izstopu žlindre.
Odprtina za žlindro je blokirana, razlika v tlaku v odprtini za žlindro se poveča, sekundarni reakcijski čas pa se podaljša, kar bo povzročilo povečanje vsebnosti CO. Med večkratnim dodajanjem kisika razliki tlaka v odprtini za žlindro je bilo ugotovljeno, da čeprav se je razlika v tlaku v odprtini za žlindro povečala, se vsebnost CO ni povečala, vendar je bila vsebnost CO2 blizu 18 odstotkov. Glede na sestavo plina je mogoče oceniti tlak žlindre. Razlika se ni povečala. Poleg tega lahko glede na razliko v tlaku zaporne žlice, razliko v tlaku med zaporno žlico in uplinjevalnikom ter nivo tekočine v uplinjevalniku presodite tudi, ali se je tlačna razlika v odprtini za žlindro povečala. . Ko je ustje žlindre res zamašeno, ga je treba po običajnem zdravljenju pravočasno ohladiti. Na splošno se postopek hlajenja lahko izvede 8 ur po tem, ko se razlika v tlaku na odprtini za žlindro vrne v normalno stanje. Upoštevajte, da ohlajanje ne sme biti prepočasno, ker proces ohlajanja traja predolgo, kar bo povzročilo večjo obrabo ognjevarnih zidakov. Če zadnji sistem preveč niha v tlaku krmilnega sistema, bo to povzročilo, da bodo ognjevzdržne opeke odpadale v kepah.
kakovost premoga
Vse vrste premoga niso primerne za plinifikatorje. Če povzamemo leta praktičnih izkušenj, se ugotovi, da mora biti v procesu mešanja premoga razlika med tališčima pepela obeh premogov manjša od 100 stopinj, ker večja kot je razlika v tališčih pepela obeh premogov, večji je vpliv na uplinjevalnik. Ko je razlika med tališči pepela obeh premogov prevelika, bo zaradi neskladne vsebnosti ogljika v premogu temperatura v uplinjevalniku močno nihala, prav tako bo močno nihala sestava plina. Ko se spremeni kakovost premoga, se spremeni vsebnost ogljika v premogu, in ko se vsebnost ogljika zmanjša, se dejansko razmerje med kisikom in premogom v uplinjevalniku poveča pod pogojem, da prvotni pretok kisika ostane nespremenjen. Film žlindre ognjevzdržne opeke je razmeroma tanek, kar ne more imeti ustreznega zaščitnega učinka na ognjevzdržno opeko, kar bo poslabšalo erozijo ognjevzdržne opeke. Ko se kakovost premoga spremeni, se bo koncentracija premogovne gošče spremenila pred delovnim stanjem uplinjevalnika za 8 ur. Ko se viskoznost in koncentracija premogovne gošče močno spremenita (fluidnost premogovne gošče se spremeni), mora biti upravljavec pozoren na razliko v oralnem tlaku žlindre in spremembe v vzorcih žlindre.
proizvodna obremenitev
Spremembe proizvodne obremenitve bodo vplivale na življenjsko dobo ognjevzdržnih opek, zlasti pri zagonu in zaustavitvi, spremembe temperature v uplinjalniku in spremembe v atmosferi okolja bodo resno vplivale na življenjsko dobo ognjevzdržnih opek, temperatura peči pa se nenadoma spremeni ko nadzor ni dober. , je toplotni šok v uplinjevalniku močan in ognjevzdržne opeke bodo odpadale v blokih. Zaradi pogostega zagona in zaustavitve bo uplinjevalnik v trenutku polnjenja podvržen močnemu toplotnemu šoku, trenutna sprememba temperature površine ognjevzdržne opeke pa bo prevelika, kar bo povzročilo, da bo ognjevzdržna opeka padla. Proizvodno obremenitev smo povečali z 90 odstotkov na 105 odstotkov, življenjsko dobo ognjevarnih zidakov na ognjevarni površini pa skrajšali za 18 odstotkov.
Kakovost ognjevarne opeke in kakovost zidarstva
Kakovost same ognjevzdržne opeke bo vplivala na njeno življenjsko dobo. S primerjavo delovanja opek 90 in opek 95 ni težko ugotoviti, da višja kot je vsebnost kroma v ognjevzdržni opeki, večja je odpornost proti koroziji, vendar bo prekomerna vsebnost kroma zmanjšala odpornost ognjevzdržne opeke na toplotne udarce. in olajšati izdelavo ognjevzdržnega materiala. Opeke odpadajo v kepah. Trenutno je učinek uporabe 90 kock razmeroma dober, učinek uporabe 95 kock pa ni zelo idealen.
Če pride do težave s kakovostjo zidanja ognjevarnih zidakov, se življenjska doba ognjevzdržnih zidakov znatno skrajša, ognjevzdržni zidaki pa lahko odpadejo že v enem tednu. Vendar se zaradi postopne zrelosti tehnologije uplinjanja gnojevke iz premoga in vode redko pojavi pojav resne erozije ognjevarnih zidakov zaradi težav s kakovostjo zidakov.
velikost gorilnika
Za ognjevzdržne opeke v peči so lokalne ognjevzdržne opeke resno poškodovane namesto enakomerne ablacije, kar kaže, da je struktura gorilnika nerazumna in je treba izboljšati velikost gorilnika.
S pregledom ognjevarnih zidakov v peči se ugotovi, da so poškodbe ognjevarnih zidakov v obliki parjenih žemljic, to je, da je sredina velika, robovi pa ugreznjeni. Glede na analizo oblike poškodb trenutnih ognjevzdržnih opek našega podjetja je velikost vrzeli gorilnika res nerazumna. Da bi preprečili erozijo ognjevzdržnih zidakov, podobno kruhu v pari, je treba preoblikovati epoksidni kanal gorilnika. Aprila 2014 je bil gorilnik rekonstruiran, premer zunanjega konca zunanjega kanala šobe pa je bil povečan s prejšnjih 41 mm na 42 mm. Po transformaciji se lahko glavni pretok kisika v gorilniku zmanjša na 10 m/s, življenjska doba ognjevzdržne opeke pa se močno podaljša.
Zaključek
S spremembo velikosti gorilnika se bistveno izboljša življenjska doba ognjevarne opeke. Da bi še izboljšali življenjsko dobo ognjevzdržnih opek, si je treba prizadevati za nadzor temperature, nadzor nad številom zagonov in zaustavitev, strogo nadzorovanje delovne temperature uplinjevalnika<1250 ° C, and prevent the furnace temperature from rising due to human judgment errors; Continue to change the size of the burner. Through theoretical calculation, the main oxygen channel of the burner is expanded to 43mm, and the main oxygen flow rate is expected to be reduced to 125m/s, which can play a decisive role in prolonging the service life of the refractory brick.
