01. Posebni ukrepi za optimizacijo pretvornika
1. Optimizacija tipa pretvornika
Trajni sloj dna pretvornika 210t v jeklarni je zasnovan tako, da znaša 195 mm, kar je debelinamagnezijeve karbonske opekev spodnjem delovnem sloju je 800mm, razmerje prostornine peči je 0.86m³/t, delovni sloj pa je gladek prehod od osrednje opeke do staljene bazen. Sredinska opeka dna je na najnižjem položaju. Zasnova dna pretvornika pred optimizacijo Ker se povpraševanje jeklarskih podjetij po čistosti staljenega jekla povečuje, se je spodnji tok pihanja pretvornika v zadnjih letih postopoma povečal. Delovni tlak dna pretvornika je velik, zidanje loka pa se začne od sredine dna. Okoliški naklon je velik, zaradi česar se dno pretvornika med delovanjem erodira od osrednje opeke in se postopoma razširi na 10. obroč dna. Preostala debelina pretvornika 3500 je 600~700 mm (vključno s trajno plastjo), stopnja erozije pa približno 0,11 mm/peč, kar vodi do visoke porabe vzdrževanja med delovanjem pretvornika in vpliva na učinkovitost delovanja pretvornika. Zasnova delovnega sloja dna peči ne more več zadostiti talilnim potrebam jeklarne. Zato je tip peči optimiziran in spremenjen. Po optimizaciji je zasnova dna pretvorniške peči optimizirana in prilagojena, delovna plast spodnjega obroča 1~13 peči pa je odebeljena na 1000 mm. In oblika spodnjega obroča peči 1~6 je zasnovana kot "ravna posoda". Opeke delovnega sloja so tesno pritrjene na trajni sloj in se krožno polagajo na 6. obroč dna peči. Prehod loka se začne počasi od 7. obroča. Po optimizaciji sredinska opeka ni več najnižja točka. Osrednja opeka dna peči do šestega obroča je ravna, ki skupaj prenaša mešanje in statični pritisk staljenega jekla.
2. Optimizacija ujemanja ognjevzdržnih pretvornikov
Med uporabo različnih pretvornikov zaradi vpliva številnih dejavnikov, kot so različna sestava staljenega železa, postopek taljenja, različne vrste jekla in pomožne opreme, nekatera lokalna področja pretvornika prehitro erodirajo. Da bi zmanjšali stopnjo erozije pretvornika med delovanjem in se čim bolj izognili resnemu pomanjkanju preostale debeline, ko je pretvornik izklopljen, so med postopkom načrtovanja materiala pretvornika optimizirani splošni ali lokalni razredi in materiali.
Debelina sloja za razogljičenje navadnih magnezitnih ogljikovih opek je 2,4-krat večja od nizkoogljičnih magnezitnih ogljikovih opek. Hkrati je v primerjavi z materiali z visoko vsebnostjo ogljika razmik med delci MgO v opekah iz magnezijevega ogljika z nizko vsebnostjo ogljika majhen in na delovni površini materiala je enostavno oblikovati reakcijsko plast, bogato z MgO. Po oksidaciji so magnezijeve opeke bolj kompaktne in imajo boljšo odpornost proti oksidaciji.
3. Kontrola konverterske končne žlindre
Uporaba visokokakovostnih konverterskih ognjevzdržnih magnezijevih ogljikovih zidakov je osnova za varno in nemoteno delovanje konverterja, tesno pa je povezana tudi z ustreznim delovanjem konverterja in vzdrževanjem na kraju samem. Vsebnost Si, Mn in P v staljenem železu z različnimi komponentami, položaj konverterske talilne pištole, zlasti postopek in delež brizganja žlindre, končna sestava in končna kontrola žlindre bodo imeli določen vpliv na erozijo oblogo pretvornika. Glavne snovi, ki vplivajo na tališče konverterske žlindre, so FeO, MgO in bazičnost. Trenutno je TFe določene jeklarne na splošno od 15 % do 20%. Pri določenem razmerju TFe konverterske končne žlindre, večja kot je bazičnost in vsebnost Mg0 %, višje je tališče žlindre in bolj viskozna je žlindra. Z vidika zaščite peči, bolj ko je ugodna za oblogo peči, jeklarna na splošno nadzoruje bazičnost pretvornika pri 2,8~3,2 zaradi stroškov. Bazičnost in vsebnost MgO v končni žlindri konverterja 210t pred in po optimizaciji, bazičnost končne žlindre se je povečala z 2,9 na 3,3 pred in po optimizaciji, vsebnost MgO v končni žlindri pa se je povečala s 5,8% na 6,5%.
